Penggabungan Mekanik Aluminium dan Baja dengan Deformasi Plastik

Ulasan tentang penggabungan mekanik aluminium & lembaran baja kekuatan tinggi dengan deformasi plastik

Ken-ichiro Mori *,Yohei Abe

Departemen Teknik Mesin, Universitas Teknologi Toyohashi, Toyohashi 441-8580, Jepang

Article info

Artikel sejarah: Diterima 26 Desember 2017 Diterima di formulir yang direvisi 18 Februari 2018 Diterima 25 Februari 2018 Tersedia online 6 Maret 2018

Kata kunci: Teknik bergabung deformasi Plastik Menusuk diri memukau Teknik clinching Aluminium Baja tensile tinggi

abstrak

Proses penggabungan mekanis dengan deformasi plastik seperti penindikan menikam diri, mekanis clinching dan hemming untuk paduan aluminium dan lembaran baja kekuatan tinggi ditinjau. Proses penggabungan mekanis ini tanpa ikatan metalurgi seperti pengelasan memiliki keuntungan dari produktivitas tinggi, biaya rendah, aplikasi untuk multi-material, dll. Untuk bergabung dengan paduan aluminium dan lembaran baja kekuatan tinggi yang memiliki keuletan rendah dan kekuatan tinggi, bentuk mati dalam diri- menusuk memukau dan mekanis clinching dioptimalkan, dan interlock dibentuk dengan mengendalikan deformasi plastik. Kekuatan statis dan kelelahan memukau menusuk diri jauh lebih tinggi daripada pengelasan spot resistensi, dan kekuatan kelelahan mekanis clinching mirip dengan pengelasan spot resistensi. Dalam memukau menusuk diri sendiri, paku keling aluminium memiliki daur ulang tinggi dan bergabung dengan beberapa lembar dijelaskan. Meskipun hemming sebagian besar digunakan untuk bergabung dengan panel bodi luar yang memiliki keuletan tinggi, aplikasi untuk komponen struktural body-in-white yang membutuhkan kekuatan tinggi menjadi mungkin karena pelapisan lembaran baja kekuatan tinggi. © 2018 Penulis. Layanan Penerbitan yang disediakan oleh Elsevier BV atas nama KeAi. Ini adalah artikel akses terbuka di bawah lisensi CC BY-NC-ND (http://creativecommons.org/licenses/by-nc-nd/4.0/).

1. Pendahuluan

Untuk peningkatan konsumsi bahan bakar mobil, penurunan berat badan sangat efektif. Meskipun peningkatan keamanan tabrakan juga penting untuk mobil, berat cenderung meningkat untuk peningkatan ini karena penebalan bagian. Untuk memenuhi kedua tuntutan pengurangan berat badan dan keselamatan tabrakan, lembaran paduan aluminium dan lembaran baja kekuatan tinggi dengan kekuatan spesifik yang tinggi yang menarik [1], sedangkan operasi stamping dari lembaran-lembaran ini menjadi sulit. Dalam operasi stamping dari lembaran alloy aluminium, springback besar karena modulus Young rendah dan formability rendah [2]. Lembaran baja kekuatan tinggi memiliki masalah yang sama untuk stamping [3,4], dan lebih-lebih, umur pahat pendek karena tekanan kontak yang tinggi [5].

Karena penggunaan lembaran paduan aluminium dan lembaran baja kekuatan tinggi meningkat dengan cepat, proses penggabungan lembaran ini semakin dibutuhkan. Las spot resistan biasanya digunakan untuk menggabungkan lembaran baja untuk panel bodi mobil. Pada saat yang sama, bagaimanapun, pengelasan resistan aloi aluminium tidak mudah

karena konduktivitas termal yang tinggi, titik leleh rendah dan lapisan oksida permukaan alami [6]. Di sisi lain, ketahanan pengelasan kisaran lembaran baja kekuatan tinggi sempit karena resistivitas listrik yang tinggi, dan retak dapat terjadi karena struktur mikro rapuh lasan. Selain itu, sulit untuk mengelas paduan aluminium dan baja bersama-sama, karena titik leleh dari dua logam sangat berbeda [7]. Untuk desain multi-material mobil, diharapkan untuk mengembangkan proses baru untuk menggabungkan bahan yang berbeda [8], khususnya bergabung dengan lembaran aloi aluminium dan lembaran baja kekuatan tinggi.

Deformasi plastik di bidang manufaktur terutama digunakan dalam proses pembentukan untuk membentuk bagian mekanis dan mengendalikan sifat mekaniknya. Namun, penggunaan deformasi plastik untuk proses penggabungan menarik karena tidak ada suplai panas eksternal yang digunakan dalam pengelasan fusi. Bergabung menggunakan deformasi plastik diklasifikasikan dalam proses metalurgi dan mekanik [9].

Dalam proses penggabungan metalurgi menggunakan deformasi plastik, ada pengelasan dingin, pengelasan ultrasonik, pengelasan gesekan, pengelasan adukan gesekan, dll. Dalam proses pengelasan adukan gesekan, pin yang ditempelkan ke bagian bawah alat silindris yang berputar dimasukkan dengan sudut kemiringan ke dalam tepi yang bersebelahan dari dua lembar yang akan dilas ke

* penulis yang sesuai.

Alamat e-mail: mori@plast.me.tut.ac.jp (K. Mori).

Ulasan rekan di bawah tanggung jawab Dewan Editorial Jurnal Internasional tentang

kedalaman penaklukan alat yang tepat, dan kemudian dipindahkan di sepanjang jahitan [10]. Lembaran dipanaskan oleh gesekan dan deformasi plastik yang dihasilkan oleh pin yang berputar, dan deformasi plastik adalah akselerasi-

Material Ringan dan Industri.

disebabkan oleh kenaikan suhu. Antarmuka antara dua lembar

Jurnal Internasional Bahan Ringan dan Industri 1 (2018) 1e11

https://doi.org/10.1016/j.ijlmm.2018.02.002 2588-8404 / © 2018 Penulis. Layanan Penerbitan yang disediakan oleh Elsevier BV atas nama KeAi. Ini adalah artikel akses terbuka di bawah lisensi CC BY-NC-ND (http: // creativecommons.org/licenses/by-nc-nd/4.0/).

Daftar isi tersedia di ScienceDirect

International Journal of Material Ringan dan pembuatan

homepage jurnal: https://www.sciencedirect.com/journal/ international-journal-of-lightweight-materials-and-manufacture

Tidak hilang karena deformasi plastik besar, dan sehinggadua

hanyakekuatan yang cukup untuk menembus lembaran atas tetapi lembaran dilas bersama. Proses pengelasan adukan gesekan

juga cukup daktilitas untuk pembakaran rok yang diperlukan untuk paku keling. pertama kali dikembangkan untuk bergabung dengan lembaran paduan aluminium, dan kemudian, adalah

kekuatan bersama tergantung pada jumlah interlock. diperluas untuk bergabung dengan magnesium, tembaga, baja, stainless steel,

Keuntungan dari self-piercing memukau tanpa pemanasan adalah: titanium, polimer dan material komposit. Pantat, pangkuan dan sendi tempat dapat dibuat untuk pengelasan adukan gesekan, dan tidak hanya serupa tetapi

juga alat yang tinggi; juga bahan yang berbeda dapat digabungkan karena plastik defor-

peralatan sederhana; mation tanpa meleleh. Untuk pengelasan paduan aluminium dan baja

waktu penyambungan singkat. lembar, bagaimanapun, pembentukan senyawa intermetalik rapuh yang dihasilkan di sekitar lasan berisiko untuk kekuatan kelelahan dan

Kelemahan dari proses ini adalah: korosi

[11].Meskipun proses penggabungan mekanis konvensional menggunakan

akses yang dibutuhkan dari kedua sisi sambungan dengan pukulan dan baut, mur, paku keling, dll digunakan untuk mobil multi-material bahkan

mati; hari ini, proses penyambungan mekanik berkualitas tinggi dan berefisiensi tinggi memproses

tonjolan dan indentasi pada sendi; diinginkan. Hemming dan seaming adalah mekanik yang bergabung

dengan kekuatan penggabungan yang relatif besar. cesses dengan deformasi plastik. Proses penggabungan mekanis dengan deformasi plastis memiliki keunggulan produktivitas tinggi dan

Pukulan dan die dipasang pada rangka-C yang biasa digunakan dengan biaya rendah, dan dapat diterapkan pada desain multi-material karena

untuk pengelasan spot resistensi untuk memungkinkan akses ke keduanya. sisi-sisi sendi. tidak meleleh [12]. Namun, kelenturan yang cukup untuk membentuk sambungan adalah

Dalam menikam tajam, interlock ini disebabkan oleh pengendalian yang diperlukan untuk menggabungkan bahan, dan perlu untuk mengontrolplastik

deformasiplastik dalam lembaran dan paku keling, dan ini adalah deformasi bergantung untuk menciptakan interlock. tanpa cacat.

pada ketebalan, tegangan aliran dan keuletan lembaran, bentuk Dalam kertas ini, proses penggabungan mekanis

paku keling dan mati, dll. Bentuk ini dioptimalkan untuk setiap lembaran aluminium alloy dan lembaran baja kekuatan tinggi oleh plastik defor-

kombinasi , dan simulasi elemen hingga cocok untuk mation ditinjau. Dalam proses ini sepertiself-piercing

optimalisasi. Menembus diri memukau lembaran tipis yang lebih rendah sulit memukau, penjepitan mekanis dan hemming, deformasi plastik

karena terjadinya fraktur. digunakan untuk bergabung tanpa ikatan metalurgi.

Efek dari bentuk mati pada pembentukan interlock yang sukses ditunjukkan pada Gambar. 2. Bagian bawah rongga die umumnya 2. Menembus diri memukau

memiliki alur cincin untuk menyalakan rok paku keling dan untuk membentuk interlock. Han et al.

[13] mendesain bentuk mati menggunakan terbatas.

2.1. proses

Simulasi elemen. Jumlah interlock meningkat oleh kecepatan memukau tinggi [14], dan efek kecepatan dievaluasi [15]. Dalam menusuk diri menusuk, lembaran ditembus oleh keling tubular

Proses memukau menusuk diri telah banyak diterapkan tanpa pra-pengeboran, seperti ditunjukkan pada Gambar. 1. Paku keling didorong melalui

lebih dari satu dekade terakhir sebagian besar dalam industri otomotif [6], dan adalah lembaran atas dan rok paku keling berkobar di lembaran bawah

termasuk dalam proses perakitan [16]. Kekuatan gabungan dari diri sendiri-untuk membuat interlock untuk mengaitkan lembaran bawah padamelebar

memukau menebarlebih tinggi daripada rok pengelasan ketahanan tempat. Kekuatan gabungan secara signifikan dipengaruhi oleh jumlah

[17]. Aplikasi ini telah diperluas ke AC dan interlock, dan die dan paku keling dirancang untuk menciptakan interlock.

rangka baja perumahan. Menembus-diri menusuk sebagian besar digunakan untuk bergabung Self-piece memukau adalah proses menggabungkan tempat lembar serta

lembaran aluminium [18], sementara juga diterapkan untuk dilapisi baja, tembaga, pengelasan titik resistensi, sementara lembaran tidak dipanaskan untuk bergabung.

bahan sandwich [19], plastik [20], beberapa lembar

[21] dan Dalam menusuk diri menusuk, dua lembar bergabung sebagai berikut:

bahan berbeda.

Lembaran atas dan bawah bergabung dengan mengendarai rok keling

2.2. Penggabungan baru lembaran aloi aluminium melalui lembaran atas ke lembaran bawah. Kekuatan yang tepat dari sendi diperoleh dengan flaring The paku keling menusuk diri umumnya terbuat dari rok keling kekuatan tinggi di lembaran bawah.

baja boron antara 400 dan 530 HV dalam kekerasan, meskipun Fraktur dari lembaran bawah dicegah untuk mengurangi kecepatan

untuk menusuk tergantung pada bahan yang bergabung korosi.

[22]. Keling sering dilapisi seng untuk mencegah korosi.

Pukulan,

Sheet holder,

Keling,

Interlock,

Upper Lower sheet sheet

Die, and Flaring

 (a) Mulai (b) Mengemudi melalui (c) Pembentukan

interlock lembar atas

Gambar 1. Proses penyambungan mekanik lembaran dengan menusuk diri menusuk.

K. Mori, Y. Abe / Jurnal Internasional Bahan Ringan dan Industri 1 (2018) 1e11 2

Meskipun paku keling baja boron umumnya digunakan untuk bergabung dengan lembaran aluminium, paku keling aluminium juga telah dikembangkan dari sudut pandang daur ulang [23] . Efek perlakuan panas [24] dan bentuk [25] paku keling aluminium telah diperiksa. Karena paku keling aluminium kurang kuat dari paku keling baja, rok paku keling yang dirancang secara konvensional akan dikompresi selama memukau, seperti ditunjukkan pada Gambar. 3 (a). Oleh karena itu, bentuk paku keling dan mati dioptimalkan untuk meningkatkan jumlah interlock, seperti yang ditunjukkan pada Gambar. 3 (b).

Keling aluminium silinder tanpa rok juga telah dikembangkan dengan mengoptimalkan bentuk die untuk meningkatkan jumlah interlock [26], seperti yang ditunjukkan pada Gambar. 4. Membentuk paku keling cylin- drical lebih sederhana daripada paku keling konvensional, dan distorsi sekitar sendi menurun [27]. Keling pipa flange telah dikembangkan untuk mencegah tindik miring dan posisi paku yang salah [28]. Sebuah proses memukau menusuk diri di bawah tekanan hidrostatik tanpa die dikembangkan, seperti yang ditunjukkan pada Gambar. 5 [29]. Dalam proses ini, dadu diganti dengan tekanan hidrostatik. Proses ini efektif dalam menggabungkan tabung karena sulit untuk memasang dadu dalam tabung dalam yang tidak memiliki ruang yang cukup.

Li et al. [30] mengembangkan gesekan proses memukau menusuk diri memiliki paku yang berputar. Dalam proses ini, paku keling diputar selama penindikan dan rotasi disimpan sejenak untuk meningkatkan suhu. Memukau menjadi mudah karena panas yang dihasilkan oleh gesekan keling yang berputar, dan kekuatan sambungan meningkat.

Pecah D b Punch Rivet Compressed Sheet holder Kecil d b θ d g θ: kecil θ: besar : besar

Gambar. 2. Desain bentuk mati di memukau menusuk diri.

Kecil Die

(a) Parameter bentuk die

(d) Pengaruh Compressed

Ll sudut alur e

La θ ms: ddim egral: llams: Compressed Pecahnya kecil (e) Pengaruh alur kedalaman h g

(b) Pecahnya Pengaruh bawah kedalaman h

b Sulit mengemudi Mudah mengemudi : kecil d besar b : Kecil d g d g

(c) Pengaruh diameter bawah d b : kecil : besar Kecil

(f) Pengaruh diameter alur d g

2.3. Bergabung dengan paduan aluminium dan baja lembaran

kekuatan tinggi Baja kekuatan tinggi dan lembaran paduan aluminium sering dicampur sebagai suku cadang kendaraan bermotor, dan dengan demikian proses penggabungan yang dapat diandalkan untuk bahan yang berbeda diperlukan. Karena suhu meleleh dari

K. Mori, Y. Abe / Jurnal Internasional Bahan Ringan dan Industri 1 (2018) 1e11 3

Gbr. 3. Menusuk sendiri memukau menggunakan paku keling paduan aluminium dengan mati konvensional dan mati optimal [23].

Ara. 4. Menusuk diri memukau dengan keling aluminium silinder [26].

baja dan aluminium sangat berbeda, proses penggabungan mekanis lebih cocok daripada proses penggabungan metalurgi seperti pengelasan fusi dan pengelasan resistan, dan self-piecing memukau lebih unggul sebagai proses penggabungan bahan berbeda.

Dalam menusuk tajam diri dari baja kekuatan tinggi dan lembaran aluminium paduan, kekuatan paku keling mendekati bahwa dari lembaran baja kekuatan tinggi, dan dengan demikian menusuk lembaran baja dengan paku keling menjadi sulit. Dengan peningkatan perbedaan kekuatan antara lembaran atas dan bawah, operasi memukau menusuk diri menjadi sulit. Cacat yang terjadi pada penindikan diri yang menusuk dari baja berkekuatan tinggi dan lembaran paduan aluminium diilustrasikan pada Gambar. 6. Bila lembaran atas terbuat dari baja berkekuatan tinggi, rok keling dikompresi dan tidak didorong melalui lembaran atas yang keras, seperti yang ditunjukkan pada Gambar 6 (a). Di sisi lain, ketika lembaran bawah terbuat dari baja berkekuatan tinggi,

suar keling rok Punch Rivet Tabung luar tabung

Fluida dalam(a) Mulai (b) Mengemudi melalui tabung luar (c) Pembentukan interlock

Gambar. 5. Menusuk diri sendiri memukau di bawah tekanan hidrostatik tanpa mati untuk menggabungkan tabung [29].

Kompresi paku keling

Tidak ada pembakaran

Tidak ada melalui

penggerak

Kecil interlock Pecah

(a) Kekuatan tinggi (b) Tidak ada pembakaran tinggi (c) Kerusakantinggi

lembaran baja kekuatanbaja lembaran baja kekuatan lembaran di sisi atas pada sisi bawah di sisi bawah

Gambar. 6. Cacat untuk menusuk tajam diri dari baja kekuatan tinggi dan lembaran paduan aluminium.

K. Mori, Y. Abe / Jurnal Internasional Bahan Ringan dan Industri 1 (2018) 1e11 4

di lembaran bawah yang keras tidak cukup, seperti ditunjukkan pada Gambar. 6 (b), dan lembar bawah cenderung pecah karena terjadinya necking, seperti yang ditunjukkan pada Gambar. 6 (c).

Untuk menusuk tajam diri dari lembaran baja kekuatan tinggi di sisi atas dan lembaran aluminium A5052 di sisi bawah, bentuk cross-sectional paku keling dan lembaran ditunjukkan pada Gambar. 7

[31]. Baja lembaran kekuatan tinggi dengan kekuatan tarik nominal 440 dan 590 MPa berhasil bergabung dengan lembaran aluminium rendah tanpa cacat, karena perbedaan tegangan aliran tidak terlalu besar. Untuk lembaran baja kekuatan ultra-tinggi dengan kekuatan tarik nominal 980 MPa di sisi atas, rok keling konvensional tidak didorong melalui lembaran atas yang keras karena kompresi rok. Dengan mengoptimalkan geometri mati, baja dan lembaran aluminium alloy 980 MPa berhasil digabungkan [32].

Dalam panel mobil, penggabungan tiga atau lebih lembar biasanya digunakan (misalnya, aluminium luar atau atap baja, aluminium tengah atau panel baja dan penguatan baja kekuatan tinggi di bagian atas pilar tengah, seperti ditunjukkan pada Gambar. 8 [33 ]), sedangkan tidak mudah untuk menolak-spot-mengelas tiga lembar. Menembus menikam otomatis tersedia untuk bergabung dengan beberapa lembar [34]. Dalam desain penindikan-diri yang memukau dari beberapa lembar, lembaran kecuali lembaran bawah diperlakukan sebagai satu lembar, karena rok keling didorong melalui lembaran-lembaran ini [21].

Papadimitriou dkk. [35] membandingkan kekuatan gabungan gesekan adukan gesekan dan Curb Konus memukau dengan memukau yang menusuk sendiri untuk bergabung dengan paduan aluminium dan lembaran baja kekuatan tinggi, dan menunjukkan bahwa kekuatan memukau menusuk adalah yang tertinggi. Lou et al. [36] menerapkan arus listrik yang tinggi selama menikam tajam dari aluminium alloy A6061 dan 780 MPa lembaran baja kekuatan tinggi untuk mengurangi gaya memukau dan untuk meningkatkan keuletan seperti pengelasan hambatan spot.Ketika lembaran atas adalah

Gambar. 8. Menusuk diri memukau dari tiga paduan aluminium dan lembaran baja kekuatan tinggi

[33]. terbuat dari paduan aluminium, saat ini membantu meningkatkan interlock. Ketika lembaran atas adalah baja berkekuatan tinggi, mengemudi melalui lembaran baja kekuatan tinggi menjadi mudah.

3. Teknik clinching

3.1. Proses

Dalam operasi clinching mekanis, dua lembar ditarik ke dalam rongga mati dengan pukulan, dan kemudian interlock mekanik adalah

Gambar. 9. Bergabung dengan lembaran dengan clinching mekanis.

K. Mori, Y. Abe / Jurnal Internasional Bahan Ringan dan Industri 1 (2018) 1e11 5

Gb. 7. Bentuk palang melintang dari paku keling dan lembaran untuk lembaran baja kekuatan tinggi di sisi atas dan lembaran aluminium alloy A5052 di sisi bawah [ 31].

dibuat dengan dipadatkan dengan pukulan dan mati, seperti yang ditunjukkan pada Gambar. 9. Mekanisme penyambungan mirip dengan memukau menusuk diri, sementara paku keling tidak digunakan. Interlock dibentuk antara lembaran atas dan bawah dengan perbedaan dalam deformasi plastik, dan interlock menjadi tombol bulat untuk bergabung dengan lembaran. Cincin alur dari rongga mati membantu pembentukan interlock. Dalam penjepitan mekanis, dua lembar digabungkan sebagai berikut:

Lembaran atas dan bawah secara mekanik saling bertautan dengan

mengendalikan deformasi plastik di lembaran. Penipisan berlebihan dari lembaran atas di leher sendi

dihindari untuk mencegah fraktur. Korosi dipercepat untuk lembaran yang retak.

Kekuatan sambungan dipengaruhi oleh jumlah interlock dan ketebalan lembaran atas di leher.

Meskipun keuntungan dan kerugian dari clinching mekanik mirip dengan memukau self-piercing yang dijelaskan pada 2.1, biaya penggabungan mekanis lebih murah daripada self-piercing memukau karena tidak ada paku keling, sedangkan kekuatan sambungan lebih rendah.

Teknik clinching dimulai dari shear clinching menggunakan pemotongan lokal dan menjengkelkan lembar dengan alat persegi panjang [37], dan

kemudian lembaran bergabung dengan membentuk interlock tanpa memotong [38]. Teknik clinching secara luas diterapkan dalam industri listrik dan mobil [39].

Dalam mekanis clinching, pukulan bundar umumnya digunakan, sedangkan kekuatan gabungan cinch square lebih tinggi dari putaran satu [40]. Gabungan dengan cinch square menjadi anisotropik. Permukaan bawah sendi diratakan oleh kompresi dengan cetakan datar [41]. Untuk lembaran magnesium alloy memiliki daktilitas rendah, alat dipanaskan [42]. Suhu di sekitar sendi dibangkitkan oleh transfer panas dari alat-alat, dan fraktur lembaran itu diprediksi dengan meningkatkan keuletan lembaran [43]. Paduan aluminium, magnesium alloy, titanium, baja, komposit, dll bergabung dengan proses clinching mekanis [44,45].

3.2. Penggabungan lembaran baja berkekuatan tinggi

Pengaruh kekuatan tarik dari lembaran baja atas pada ketebalan dinding minimum dari lembaran atas dan interlock ditunjukkan pada  Gambar. 10 [46]. Ketika kekuatan tarik dari lembaran atas meningkat, interlock menurun dan ketebalan dinding minimum meningkat karena penurunan deformasi plastik dari lembaran atas. Interlock untuk lembaran baja 980 MPa sedikit lebih besar daripada lembaran baja 780 MPa dengan menggunakan die yang lebih dalam.

Meskipun penggunaan lembaran baja berlapis seng untuk panel bodi mobil meningkat, ketahanan pengelasan tempat tahanan rendah untuk bergabung dengan lembaran-lembaran ini. Teknik clinching efektif dalam menggabungkan lembaran baja berlapis seng [47]. Ketebalan lapisan pelapis pada permukaan atas dan bawah sendi dikurangi dengan mati memiliki alur cincin karena kontak dengan pukulan dan menggelembung ke alur cincin, masing-masing [48]. Mati yang memiliki dasar datar tanpa alur cincin dikembangkan untuk meningkatkan ketahanan korosi [49],

 dan efek pada pencegahan diperiksa, seperti yang ditunjukkan pada Gambar. 11 [50], mendekati ketahanan korosi dari yang diterima dilapisi lembar. Diameter dan kedalaman rongga mati dioptimalkan untuk meningkatkan interlock.

K. Mori, Y. Abe / Jurnal Internasional Bahan Ringan dan Industri 1 (2018) 1e11 6

Gambar. 10. Pengaruh kekuatan tarik lembaran baja atas pada interlock dan ketebalan dinding minimum dari lembaran atas [46].

Untuk mempertinggi kelayakan clinching mekanis, lembaran bawah dibentuk sebelumnya sebelum clinching, seperti ditunjukkan pada Gambar. 12 [51].  Pengurangan ketebalan lembaran atas di sekitar sudut pukulan menjadi rendah karena penurunan deformasi dari lembaran bawah yang terbentuk sampai ke tahap tengah clinching, dan kemudian interlock meningkat oleh ekspansi dalam arah radial dalam tahap akhir. Proses clinching mekanis dengan preforming lembaran bawah efektif dalam menggabungkan lembaran baja kekuatan tinggi yang memiliki keuletan rendah.

Gambar. 11. Peningkatan ketahanan korosi untuk clinching mekanis lembaran baja kekuatan tinggi 590 MPa oleh clinching mekanis dengan die memiliki dasar datar di perbandingan dengan pengelasan spot [50].

3.3. Penggabungan aluminium dan lembaran baja berkekuatan tinggi Lembaran baja berkekuatan

tinggi di sisi atas cenderung patah dalam mekanis clinching, seperti ditunjukkan pada Gambar. 13 (a)

 [52]. Karena penggumpalan lembar atas selama clinching mekanis berkonsentrasi di sekitar sudut pukulan, facture terjadi karena keuletan kecil dari lembaran baja kekuatan tinggi, bahkan untuk lembaran 440 MPa. Di sisi lain, untuk bergabung dengan baja lembaran kekuatan tinggi di sisi bawah, lembar bawah retak karena tegangan tarik yang dihasilkan di bawah buncit ke dalam alur dadu [52]. Meskipun retakan tidak diamati untuk lembaran 590 MPa di sisi bawah, retakan radial terjadi untuk lembaran 780 MPa, seperti ditunjukkan pada Gambar. 13 (b).

The joinability dalam mekanis clinching dari baja lembaran kekuatan tinggi di sisi bawah ditingkatkan dengan menggunakan die memiliki bagian bawah datar, seperti yang ditunjukkan pada Gambar. 14 [53].

 Retakan yang terjadi pada permukaan bawah dari baja lembaran kekuatan tinggi dicegah oleh kontak dengan bagian bawah datar dari die. Interlock menurun dengan meningkatnya kekuatan tarik. Kisaran penggabungan diperluas dengan mengontrol

Gambar. 13. Fraktur dari lembaran kekuatan tinggi 440 MPa pada sisi atas dan retak dari baja lapis kekuatan tinggi 780 MPa di sisi bawah dalam mekanis clinching dengan die konvensional untuk bergabung dengan lembaran paduan aluminium [52].

Pukulan Blank holder Lower sheetDie i) Preforming dari lower sheet Punch Interlock ii) Teknik clinching (a) Mechanical clinching dengan

preforming

K. Mori, Y. Abe / International Journal of Lightweight Materials dan Manufacture 1 (2018) 1e11 7

Blank holder Die Fig 12. Mechanical clinching dengan preforming dari lower sheet [51].

aliran logam dengan cetakan datar, dan penggabungan menjadi mungkin bahkan untuk lembaran 980 MPa yang memiliki keuletan rendah.

Proses clinching mekanis dengan step punch dikembangkan untuk bergabung dengan baja kekuatan tinggi dan lembaran aluminium, seperti yang ditunjukkan pada Gambar. 15 [54]. Dalam proses ini,

 lembaran atas yang ditarik dikompresi dengan step punch, dan kemudian ruptur lembaran atas dicegah. Jangkauan bergabung diperluas dengan memilih bentuk pukulan dan mati. Kekuatan sambungan pada

Gbr. 14. Hubungan antara interlock dan kekuatan tensile dari baja lembaran kekuatan tinggi di sisi bawah [53]. 1 mm

(b) Dengan preforming

(c) Tanpa preforming

Pecah

Gambar. 16. clinching Teknik cor aluminium alloy dan 440 lembar MPa dengan menggunakan preforming lembaran yang lebih rendah.

uji tarik-geser ditingkatkan karena peningkatan ketebalan dinding sisi yang ditarik dari lembaran atas.

Sebuah lembaran aluminium paduan cor memiliki keuletan rendah secara mekanis dijepit dengan baja lembaran kekuatan tinggi, seperti ditunjukkan pada Gambar. 16. Dengan preforming lembaran bawah ditunjukkan pada Gambar. 11, aluminium cor rapuh dapat bergabung dengan baja 440 MPa lembar. Proses clinching mekanis berguna untuk menggabungkan lembaran yang memiliki keuletan rendah.

Gambar 17. Shear clinching untuk paduan aluminium bergabung dan lembaran baja die-quenched [55].

K. Mori, Y. Abe / International Journal of Lightweight Materials and Manufacture 1 (2018) 1e11 8

Fig. 15. Teknik clinching tipis baja 440 MPa kekuatan tinggi dan lembaran aluminium alloy menggunakan step punch [54].

Sebuah proses clinching geser [55] dan proses hole-clinching [56] dikembangkan untuk bergabung dengan aluminium alloy dan lembaran baja die-quenched. Lembar die-quenched di hot stamping [57] memiliki kekuatan tarik 1500 MPa dan rapuh. Lembaran baja die-quenched di sisi bawah ditonjok, dan lembaran aluminium paduan di sisi atas meraih lubang karena keuletan dari lembaran die-quenched terlalu rendah untuk clinching. Dalam proses pencekaman geser, operasi meninju dan clinching termasuk dalam satu tembakan seperti yang ditunjukkan pada Gambar. 17, sementara operasi meninju dan clinching terpisah dalam proses pencekaman lubang.

3.4. Kekuatan lelah superior pada sendi mekanik

Kegagalan dan kurva beban-stroke untuk uji geser

tegangan statik dari lembaran aluminium yang digabungkan dengan penonjolan-diri yang memukau dan penjepitan mekanis dibandingkan dengan pengelasan titik resistan pada Gambar. 18

 [58]. Dalam uji geser tegangan statik, kegagalan terjadi setelah lembaran mengalami deformasi plastis besar. Dalam menusuk diri menusuk, keling ditarik keluar dari lembaran bawah, lembaran atas patah di leher di sendi yang dijepit secara mekanis, dan retak las nugget dalam pengelasan titik resistensi. Beban untuk memukau menusuk-diri adalah yang tertinggi, dan kekuatan untuk

Gbr. 18. Kegagalan dan kurva beban-stroke untuk uji tarik geser statik dari sambungan paduan aluminium yang diperoleh dengan penindikan self-piercing, pengelasan mekanis dan pengelasan titik tahanan [58 ].

K. Mori, Y. Abe / Jurnal Internasional Bahan Ringan dan Industri 1 (2018) 1e11 9

Gambar 19. Hubungan antara amplitudo beban dan jumlah siklus dalam uji tarikan tegangan kelelahan [58].

mechanical clinching tidak tinggi. Kecenderungan serupa diperoleh dalam uji cross-tension statis dari sendi-sendi ini.

Hubungan antara amplitudo beban dan jumlah siklus dalam uji tegangan-geser kelelahan ditunjukkan pada Gambar. 19  [58]. Setiap tes selesai ketika perpindahan menjadi berlebihan. Dalam mekanis clinching, self-piercing memukau dan pengelasan spot resistensi, lembar atas patah di leher di sendi, di sekitar kepala paku keling dan sekitar nugget las, masing-masing. Kekuatan statis tajam yang menusuk diri sendiri yang ditunjukkan pada Gambar. 18 adalah sekitar 1,5 kali lebih besar dibandingkan dengan pengelasan titik resistan, sementara kekuatan lelah meningkat tiga kali lipat, dan kekuatan lelah untuk gerakan mekanis mirip dengan titik resistansi. pengelasan. Dalam proses penggabungan mekanik, kekuatan lelah menjadi superior [59]. Hal ini disebabkan sedikit slip yang diijinkan pada antarmuka antara lembaran. Dalam pengelasan titik resistan, tegangan terkonsentrasi di tepi las tanpa slip untuk ikatan lengkap.

4. Hemming lembaran baja kekuatan ultra-tinggi untuk bergabung

Dalam hemming, tepi lembaran dilipat sendiri untuk meningkatkan kekakuan bagian, untuk memperbaiki penampilan dan menghilangkan tepi tajam. Ketika tepi satu lembar terjepit di tepi terlipat dari lembaran lain, ujung-ujung ini secara mekanis disambung. Proses hemming digunakan untuk perakitan dalam industri otomotif, listrik dan makanan. Meskipun proses roller hemming memiliki fleksibilitas tinggi untuk bagian yang rumit, proses press hemming berguna untuk merakit bagian-bagian bodi mobil karena produktivitas tinggi.

Karena sudut lembaran dilipat oleh hemming mengalami deformasi plastik yang parah, lembaran baja ringan memiliki keuletan yang tinggi terutama digunakan untuk mencegah retak. Dalam hemming, keuletan lembar terlipat terlipat sangat penting, dandiapit

lembar dalam yangdapat digabungkan bahkan untuk keuletan yang lebih sedikit. Karena daktilitas lembaran aloi alumunium tidak tinggi, radius tikungan tepi yang dikelilingi relatif besar, terutama untuk lembaran aluminium seri 6xxx yang selanjutnya dicat dengan pengerasan-keras [60]. Hemming adalah operasi multi-tahap yang terdiri dari flanging, hemming pre-hemming dan akhir. Proses flanging dua tahap dikembangkan untuk meningkatkan radius sudut besar [61]. Dalam proses ini, lembaran dibengkokkan ke sudut tikungan yang relatif besar, dan kemudian sudut tikungan terkompresi dengan tajam. Pemanasan laser digunakan untuk meningkatkan kemampuan pembentukan lembaran A6xxx dan 7xxx dalam roller hemming [62]. Selain itu, springback untuk lembaran aluminium paduan yang dikompresi relatif besar karena modulus Young rendah, dan kekuatan gabungan menjadi rendah [63].

Meskipun penyambungan mekanis dengan menggunakan hemming sebagian besar diterapkan pada panel bodi luar mobil, aplikasi untuk komponen struktural body-in-white menjadi mungkin jika baja kekuatan tinggi dibungkus tanpa cacat. Hamedon dkk. [64]

Holder

Fig. 20. Penggabungan lembaran baja kekuatan tarik ultra-tinggi yang memiliki 980 MPa dalam kekuatan tarik oleh hemming dengan stopper [64].

K. Mori, Y. Abe / International Journal of Lightweight Materials dan Manufacture 1 (2018) 1e11 10

Fig. 21. Akhir hemming menggunakan lembaran dalam pra-membungkuk untuk bergabung dari 1180 MPa ultra-high strength steel sheets [66].

Pukulan Punch Stopper

(a) Tanpa stopper

(b) Dengan stopper  Punch Die Tahap 1

Tahap ke-2

Tahap ke-3

1 Tampilan samping

Celah Tidak retak Permukaan  luar bergabung dengan baja kekuatan tarik ultra-tinggi yang memiliki 980 MPa dalam kekuatan tarik oleh hemming memiliki kompresi bagian luar lembar sudut dengan sumbat [65], seperti yang ditunjukkan pada Gambar. 20, sedangkan sulit untuk menggabungkan lembaran di atas 1180 MPa oleh hemming. Dalam hemming dari lembaran baja kekuatan ultra-tinggi, springback menjadi besar [3], dan dengan demikian sudut tikungan dikompresi pada tahap terakhir hemming untuk meminimalkan springback.

Untuk menggabungkan lembaran baja berkekuatan tinggi 1180 MPa, lembaran bagian dalam yang dipentalkan digunakan pada hemming akhir, seperti ditunjukkan pada Gambar 21

[66].  Dalam operasi hemming ini, tepi lembaran luar dibengkokkan menjadi jari-jari besar dengan kontak dengan tepi lembaran bagian dalam, dan dengan demikian fraktur dicegah dengan mengurangi tegangan sepuluh.

5. Kesimpulan

Untuk peningkatan penerapan paduan aluminium dan lembaran baja kekuatan tinggi untuk mobil, diinginkan untuk mengembangkan tidak hanya pembentukan baru tetapi juga proses penggabungan baru. Particularly, multi-material design for lightweight vehicles increasingly makes the application of welding processes difficult, and mechanical joining processes by plastic deformation are suitable for this design. In these processes, the sheets are joined by an interlock created by plastic deformation, and the process design is required to create the interlock without defects. Although it is not easy to control plastic deformation for high-strength aluminium and steel, the joint strength is high even for a small amount of interlock. In the field of mechanical joining processes by plastic deformation, the possibility to generate new processes is high, eg, a joining stage is included in forming operations. This leads to the reduction in production cost.

References

[1] M. Lai, R. Brun, Latest developments in sheet metal forming technology and materials for automotive application: the use of ultra high strength steels at Fiat to reach weight reduction at sustainable costs, Key Eng. Mater. 344 (2007) 1e8. [2] M. Kleiner, M. Geiger, A. Klaus, Manufacturing of lightweight components by

metal forming, CIRP Ann. Manuf. Technol. 52 (2) (2003) 521e542. [3] K. Mori, K. Akita, Y. Abe, Springback behaviour in bending of ultra-high- strength steel sheets using CNC servo press, Int. J. Mach. Tool Manufact. 47 (2) (2007) 21e325. [4] K. Mori, Y. Abe, Y. Suzui, Improvement of stretch flangeability of ultra high strength steel sheet by smoothing of sheared edge, J. Mater. Proses. Technol. 210 (4) (2010) 653e659. [5] Y. Abe, T. Ohmi, K. Mori, T. Masuda, Improvement of formability in deep drawing of ultra-high strength steel sheets by coating of die, J. Mater. Proses. Technol. 214 (9) (2014) 1838e1843. [6] TA Barnes, IR Pashby, Joining techniques for aluminum space frames used in automobiles, Part II e adhesive bonding and mechanical fasteners, J. Mater. Proses. Technol. 99 (1) (2000) 72e79. [7] CM Chen, R. Kovacevic, Joining of Al 6061 alloy to AISI 1018 steel by com- bined effects of fusion and solid state welding, Int. J. Mach. Tool Manuf. 44 (11) (2004) 1205e1214. [8] G. Meschut, V. Janzen, T. Olfermann, Innovative and highly productive joining technologies for multi-material lightweight car body structures, ASM Int. 23 (2014) 1515e1523. [9] K. Mori, N. Bay, L. Fratini, F. Micari, AE Tekkaya, Joining by plastic deforma-

tion, CIRP Ann. Manuf. Technol. 62 (2) (2013) 673e694. [10] WM Thomas, ED Nicholas, JC Needham, MG Murch, P. Temple-Smith, CJ Dawes, Friction Stir Butt Welding, International Patent Application, No. PCT/GB92/02203, 1991. [11] RS Coelho, A. Kostka, JF dos Santos, A. Kaysser-Pyzalla, Friction-stir dissimilar welding of aluminium alloy to high strength steels: mechanical properties and their relation to microstructure, Mater. Sci. Ya A 556A (2012) 175e183. [12] K. Mori, Joining by plastic deformation, Adv. Mater. Res. 966e967 (2014)

29e47. [13] S.-L. Han, Z.-Y. Li, Y. Gao, Q.-L. Zeng, Numerical study on die design parameters of self-pierce riveting process based on orthogonal test, J. Shanghai Jiaotong Univ. Sci. 19 (3) (2014) 308e312. [14] B. Wang, C. Hao, J. Zhan, H. Zhang, A new self-piercing riveting process and strength evaluation, Trans. ASME J. Manuf. Sci. Ya 128 (2) (2006) 580e587. [15] R. Neugebauer, KD Bouzakis, B. Denkena, F. Klocke, A. Sterzing, AE Tekkaya, R. Wertheim, Velocity effects in metal forming and machining processes, CIRP Ann. Manuf. Technol. 60 (2) (2011) 627e650.

[16] G. Michalos, S. Makris, N. Papakostas, D. Mourtzis, G. Chryssolouris, Auto- motive assembly technologies review: challenges and outlook for a flexible and adaptive approach, CIRP J. Manuf. Sci. Technol. 2 (2) (2010) 81e91. [17] L. Han, K. Young, R. Hewitt, N. Blundel, M. Thornton, Advanced joining tech- nologies for aluminium assembly for the automotive industry, Key Eng. Mater. 410e411 (2009) 105e116. [18] W. Cai, PC Wang, W. Yang, Assembly dimensional prediction for self-piercing riveted aluminum panels, Int. J. Mach. Tool Manufact. 45 (6) (2005) 695e704. [19] CG Pickin, K. Young, I. Tuersley, Joining of lightweight sandwich sheets to

aluminium using self-pierce riveting, Mater. Des. 28 (8) (2007) 2361e2365. [20] L. Settineri, E. Atzeni, R. Ippolito, Self piercing riveting for metal-polymer

joints, Int. J. Mater. Bentuk. (1e3) (2010) 995e998. [21] T. Kato, Y. Abe, K. Mori, Finite element simulation of self-piercing riveting of three aluminium alloy sheets, Key Eng. Mater. 340e341 (2) (2007) 1461e1466. [22] X. Sun, MA Khaleel, Performance optimization of self-piercing rivets through

analytical rivet strength estimation, J. Manuf. Proses. 7 (1) (2005) 83e93. [23] Y. Abe, T. Kato, K. Mori, Joining of aluminium alloy sheets by aluminium alloy self-piercing rivet, in: Proceedings of 2nd International Conference on New Forming Technology, Bremen, 2007, pp. 451e460. [24] NH Hoang, R. Porcaro, M. Langseth, AG Hanssen, Self-piercing riveting connections using aluminium rivets, Int. J. Solid Struct. 47 (3e4) (2010) 427e439. [25] Y. Abe, T. Kato, K. Mori, Aluminium alloy self-pierce riveting for joining of

aluminium alloy sheets, Key Eng. Mater. 410e411 (2009) 79e86. [26] T. Kato, Y. Abe, K. Mori, Plastic joining of aluminium alloy sheets by

aluminium alloy cylinder, Steel Res. Int. 81 (9) (2010) 1136e1139. [27] R. Neugebauer, M. R ̈ossinger, M. Wahl, F. Schulz, A. Eckert, W. Schützle, Pre- dicting dimensional accuracy of mechanically joined car body assemblies, Key Eng. Mater. 473 (2011) 973e980. [28] Z. Huang, Q. Yao, J. Lai, J. Zhao, Z. Jiang, Developing a self-piercing riveting with flange pipe rivet joining aluminum sheets, Int. J. Adv. Manuf. Technol. 91 (5e8) (2017) 2315e2328. [29] R. Neugebauer, R. Mauermann, R. Grützner, Hydrojoining, Int. J. Mater. Bentuk.

1 (1) (2008) 1303e1306. [30] Y. Li, Z. Wei, Z. Wang, Y. Li, Friction self-piercing riveting of aluminum alloy AA6061-T6 to magnesium alloy AZ31B, J. Manuf. Sci. Eng., Trans. ASME 135 (6) (2013) 061007. [31] Y. Abe, T. Kato, K. Mori, Self-piercing riveting of high tensile strength steel and aluminium alloy sheets using conventional rivet and die, J. Mater. Proses. Technol. 209 (8) (2009) 3914e3922. [32] K. Mori, T. Kato, Y. Abe, Y. Ravshanbek, Plastic joining of ultra high strength steel and aluminium alloy sheets by self piercing rivet, CIRP Ann. Manuf. Technol. 55 (1) (2006) 283e286. [33] K. Mori, Y. Abe, T. Kato, Self-pierce riveting of multiple steel and aluminium

alloy sheets, J. Mater. Proses. Technol. 214 (10) (2014) 2002e2008. [34] L. Han, A. Chrysanthou, KW Young, Mechanical behaviour of self-piercing riveted multi-layer joints under different specimen configurations, Mater. Des. 28 (7) (2007) 2024e2033. [35] I. Papadimitriou, P. Efthymiadis, HR Kotadia, IR Sohn, S. Sridhar, Joining TWIP to TWIP and TWIP to aluminium: a comparative study between joining processes, joint properties and mechanical performance, J. Manuf. Proses. 30 (2017) 195e207. [36] M. Lou, Y. Li, Y. Li, G. Chen, Behavior and quality evaluation of electroplastic self-pierce riveting of aluminum alloy and advanced high strength steel, J. Manuf. Sci. Eng., Trans. ASME 135 (1) (2013), 011005-1-9. [37] P. Liebig, R. Beyer, Press joining of especially coated steel and aluminium

sheets, Adv. Technol. Plast. 2 (1987) 933e940. Springer-Verlag. [38] JP Varis, The suitability of round clinching tools for high strength structural

steel, Thin Walled Struct. 40 (3) (2002) 225e238. [39] N. Nong, O. Keju, Z. Yu, Q. Zhiyuan, T. Changcheng, L. Feipeng, Research on press joining technology for automotive metallic sheets, J. Mater. Proses. Technol. 137 (1e3) (2003) 159e163. [40] S. Busse, M. Merklein, K. Roll, M. Ruther, M. Zürn, Development of a me- chanical clinching joining process for automotive body-in-white production, Int. J. Mater. Bentuk. (1e3) (2010) 1059e1062. [41] X. He, Recent development in finite element analysis of clinched joints, Int. J.

Adv. Manuf. Technol. 48 (2010) 607e612.

K. Mori, Y. Abe / International Journal of Lightweight Materials and Manufacture 1 (2018) 1e11 11

[42] R. Neugebauer, C. Kraus, S. Dietrich, Advances in mechanical joining of mag-

nesium, CIRP Ann. Manuf. Technol. 57 (1) (2008) 283e286. [43] Z. Huang, J. Yanagimoto, Dissimilar joining of aluminum alloy and stainless steel thin sheets by thermally assisted plastic deformation, J. Mater. Proses. Technol. 225 (2015) 393e404. [44] X. He, Clinching for sheet materials, Sci. Technol. Adv. Mater. 18 (1) (2017)

381e405. [45] F. Lambiase, A. Di Ilio, Mechanical clinching of metalepolymer joints, J. Mater.

Proses. Technol. 215 (2015) 12e19. [46] Y. Abe, T. Kato, K. Mori, S. Nishino, Mechanical clinching of ultra-high strength steel sheets and strength of joints, J. Mater. Proses. Technol. 214 (10) (2014) 112e2118. [47] JP Varis, J. Lepist ̈o, A simple testing-based procedure and simulation of the clinching process using finite element analysis for establishing clinching pa- rameters, Thin Walled Struct. 41 (8) (2003) 691e709. [48] BA Behrens, S. Hübner, CP Eckold, JD Schnapp, Reducing damage of coating caused by clinching of aluminum sheet metal by process optimization, in: Proceedings of 9th International Conference Technology of Plasticity, Gyeongju, 2008, pp. 1304e1309. [49] Y. Abe, M. Kishimoto, T. Kato, K. Mori, Joining of hot-dip coated steel sheets by

mechanical clinching, Int. J. Mater. Bentuk. (1e2) (2009) 291e294. [50] Y. Abe, T. Kato, M. Kishimoto, K. Mori, Joining of hot-dip coated high-strength steel sheets by mechanical clinching, Steel Res. Int. 81 (9) (2010) 1128e1131. [51] Y. Abe, T. Saito, K. Mori, Mechanical clinching process with preforming of lower sheet to join ultra-high strength steel sheets, J. Jpn. Soc. Technol. Plast. 58 (682) (2017) 1029e1034 (in Japanese). [52] Y. Abe, K. Mori, T. Kato, Joining of high strength steel and aluminium alloy sheets by mechanical clinching with dies for control of metal flow, J. Mater. Proses. Technol. 212 (4) (2012) 884e889. [53] Y. Abe, A. Matsuda, T. Kato, K. Mori, Plastic joining of aluminium alloy and high strength steel sheets by mechanical clinching, Steel Res. Int., Special Ed. 79 (1) (2008) 649e657. [54] Y. Abe, K. Taromaru, T. Kato, K. Mori, Improvement of joinability in mechanical clinching of sheets using step punch, Steel Res. Int., Special Ed. (2011) 667e672. [55] S. Busse, M. Merklein, K. Roll, M. Ruther, M. Zürn, Development of a me- chanical joining process for automotive body-in-white production, Int. J. Mater. Bentuk. 3 (1) (2010) 1059e1062. [56] C.-J. Lee, J.-M. Lee, H.-Y. Ryu, K.-H. Lee, B.-M. Kim, D.-C. Ko, Design of hole- clinching process for joining of dissimilar materials e Al6061-T4 alloy with DP780 steel, hot-pressed 22MnB5 steel, and carbon fiber reinforced plastic, J. Mater. Proses. Technol. 214 (10) (2014) 2169e2178. [57] K. Mori, PF Bariani, BA Behrens, A. Brosius, S. Bruschi, T. Maeno, M. Merklein, J. Yanagimoto, Hot stamping of ultrahigh strength steel parts, CIRP Ann. Manuf. Technol. 66 (2) (2017) 755e777. [58] K. Mori, Y. Abe, T. Kato, Mechanism of superiority of fatigue strength for aluminium alloy sheets joined by mechanical clinching and self-pierce riveting, J. Mater. Proses. Technol. 212 (9) (2012) 1900e1905. [59] X. Sun, EV Stephens, MA Khaleel, Fatigue behaviors of self-piercing rivets joining similar and dissimilar sheet Metals, Int. J. Fatig. 29 (2) (2007) 370e386. [60] PA Friedman, SG Luckey, Failure of Al-Mg-Si alloys in bending, Pract. Fail.

Anal. 2 (1) (2002) 33e42. [61] SF Golovashchenko, Sharp flanging and flat hemming of aluminum exterior

body panels, J. Mater. Ya Perform. 14 (4) (2005) 508e515. [62] T. Kleeh, M. Merklein, K. Roll, Modeling laser heating for roller hemming

applications, Key Eng. Mater. 473 (2011) 501e508. [63] P. Jimbert, I. Eguia, I. Perez, MA Gutierrez, I. Hurtado, Analysis and compar- ative study of factors affecting quality in the hemming of 6016T4AA per- formed by means of electromagnetic forming and process characterization, J. Mater. Proses. Technol. 211 (5) (2011) 916e924. [64] Z. Hamedon, K. Mori, Y. Abe, Hemming for joining high strength steel sheets,

Proc. Ya 81 (2014) 2074e2079. [65] C. Wanintradul, SF Golovashchenko, AJ Gillard, LM Smith, Hemming pro- cess with counteraction force to prevent creepage, J. Manuf. Proses. 16 (3) (2014) 379e390. [66] Y. Abe, K. Mori, K. Nakagawa, Assembly of ultra-high strength steel hollow part by hemming using pre-bent inner sheet, Proc. Ya 207 (2017) 974e979.